● u台 u匡≡←一2一つ）aO．14Oo．2OFlHP司 1にP司114110391001Oo．21川田P司lHP司 lXP■】1422o．49151‘、066o．“16150．7215970．5515981S391”5O．6Z10471110156410820．451594115110610．701085o』ユ1093o．54o戌⊃986Cro．20o．16o．20〔“P●戊UTS93610061“2’769651090”OZ、］27121011Z2UTSoぼ61058108810731050107911091156106211231073”431129TOTDTOTD1018TDTDlG？泉】【HP司‘2011686’co●r“ 1台ロ時11畠【 2 LD45・，η4〜◆■80，091．ハ【周P司5．46．42．32．1【Fo『7．0、0747．；7．6 ・11184．59．80．51‘．o106θ5．1，6217．2’‘451†51O．517．36．36．81〜210．5ユ110‘7．76．ユ⑱8コ4112‘7．9’50192‘‘0296．6，414†051村±c【o“【u“ur●ノoo．02レ｝ad1ハg d1口ctエon116￡1M 1●鳳■1Ur RDTD1”co●【“ 1●“11●r l TD8 Hlcro“ruceux●／oo．02L◎8d1“亨dムr●oヒ10n（GP司■qu1“●d B！T RD1101026119b▲←●oda18！T−2 RD11310301131ηb1−m◎d且18／T−4 RO117999115974b1−modal B／T−5 RO1211007、OOO”5118989bi一向◎d●▲巴／T−6只D1141191038bムー播od●1情 ｛RO）11710ηb■r●tock LD1091205．Ti−6Ae−4V合金の機械的性質057coarse lamellar l：75％強圧延後，熱処理coarse lamellar2：鍛造素材を熱処理 B／T−6：初析α晶粒径6 ”m，体積分率40％，50％圧延素材，一 98一圧延ローラー E：ヤング率 eu：UTSまでの伸び， σoo2，σo．2：耐力， OF：破断強さ， UTS：引張強さ， εF：破断伸び 荷重方向 RD：圧延方向（LDも同じ） TD：圧延方向に直角で，圧延面に平行な方向 45°：圧延方向から45◆，圧延面に平行な方向 B／T：Basal／Transverse混合型集合組織 W「：Weak texture弱い等方集合組織 B／T−2：初析α晶粒径6 Pt・n，体積分率40％，75％圧延素材， B／T−4：初析α晶粒径25μm，体積分率15％，75％圧延素材， B／T−5：初析α晶粒径25μm，体積分率40％，75％圧延素材t bar Stock：鍛造素材a）層状晶図7 圧廷集合組織の生成 b）等軸晶およびbi−modal 〔6） 表3 Ti−6At−4V合金の引張試験結果とによりα，β両相を強化することが可能である。 加工熱処理を受けたTi−6A 2 −4V合金は，特徴的を模式的に示した。 c5）図8 Ti−6At−4V合金α晶の典型的な集合組織の模式図 a）Basal texture b）Transverse texture 表3に，Ti−6A2−4V合金の様々な微細組織集合組織について行なった，引張試験結果を示すCl）な集合組織を持つことが知られている。集合組織とは，多結晶材料において，多くの結晶粒がある特定の方位を持っている状態を示し，機械的性質に異方性を与える。図7に，圧延集合組織の生成過程を，また図8に，圧延材の典型的な集合組織 ヤング率Eは，微細組織や集合組織には，あまり影響されず，110〜120Gpa程度である。ただ，同じ組織での比較では，圧延方向に直角方向（TD）で最も大きな値が得られる。同様の傾向は、耐力や引張強さについても言える。破断伸びεFは，微細組織に大きく依存し，層状晶では約0．2と低いのに対し，等軸晶を含む組織では，0．5〜0．7と大きな靱性を示す。また，合金の場合，時効条件や含有酸素量によっても，機械的性質は影響を受ける。→圧延方向
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