A−（mα出）（OΦ廿＼「）蹄瑠潔！■ 』駆、＼一0t一、‘、、‘−ー一ト0v‘6o括一8一一一一4OO’1●・∠．∠．・＼◆＼・、1‘1 （ω＼O）嘲駕噺5パルブ 1−一一4パルブ1．c C、／一一一 30．、 4I．OI I一 30 0 30 60 90 0 90 180 270 図9 吸気弁直前部圧力図10 吸気質量流量があげられるが，シミュレーション結果では図9気慣性による吸い出し効果とB部の吸メて行程中の有効開口面積増加による効果が認められている。 一方，図10−C部に吸気の吹き返し現象が生じa 2 5−2 燃焼圧力解析 図11にP−V線図，図12に熱発生率を示す。これによると5バルブと4バルブ（φ57）との燃焼180100306010000rpmBDC10000rpmBDC バルブ（φ57）一一一 4 ｜ クTDCB、TDC一一一 4バルブ（Φ57｝一・− 4バルブ（φ63｝5バルブ〔Φ57） ノ10＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝コ1．C クランク角（°ATDC） 図12 熱発生率一 20一図11 P−V線図12ていることから，吸気弁閉時の吸気慣性効果は利用されていないと考えられる。 次に供試3仕様の燃焼圧力解析を行った。圧力は大差ないが，4バルブ（φ63）では燃焼期間が増加し，等容度が低下している。 また，図13は体積効率に対する図示平均有効圧をプロットしたものであるが，4バルブ（φ63） 50V（cc） クランク角度 （Deg） 0 90■■■■■■■■■EC クランク角度（Deg）− Aに対応するバルブオーバーラップ期間での排需4き一 5バルブ（φ57）一 5バルブ（φ57）一一一 4バルブ（Φ57）一一 4バルブ仲63）−E．C
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