察一口！γ、 ！万グγ、、、、、、、ーえる事ができる。さらにバルブスプリングの設計11■一 、 、 、 ＼ “5バルブ5．考10．16．66．86．6一 19一11．710．235．314，30016，700一5バルブ（φ57）●一一 4バルブ（φ57）Cylinder・i・（・）−fl：1・・（・）…（・）・・θ ”！ロ ッ カ ージ ヤ ン プ戚 ⑩0160 120 80 40 0 40 80 120 160 “バ ル ブリ テーナそ の 他等価重量（1本当り） 500Hfi 400旧300怠200表一3 動弁系等価重量〔gr〕14．312．840．213，60016，000図7 吸気弁有効開ロ面積（μi・Fi）表一4 吸気弁の異常挙動発生回転数〔rpm〕 クランク角度 （Deg）バウ ン ス 次式に示す吸気弁有効角度面積（Fia（e））は吸気図8 シミュレーションモデルついて考えてみると，量化やバルブリフトを低くおさえられることによリスプリング荷重を小さくでき，カム面とロッカのスリッパ面との間に発生する応力を低くおさにおいても勇断応力値や応力振巾値を4バルブと同レベルとしてもスプリングのサージング発生回転数が向上し，バウンス発生を高回転域に設定できる。表4に吸気バルブのジャンプ及びバウンス発生回転数の測定結果を示す。 “4バルブの能力を示す指標と言われているが21，5バルブ向上が得られ，体積効率の向上につながっている。 μi：吸気弁流量係数 Fi：吸気弁開口面積 θ：クランク角 io，ic：吸気弁の開閉時期5バルブ化による体積効率の向上がどのように行なわれているかをさぐるため，管内の現象をシミュレーションにより解折した㍗ 図8に吸・排気系のモデルの構成を示す。管内の流れは一次元，等エントロピー流れとし、特性曲線法により各メッシュ節点のリーマン変数λ，βを求め，これより圧力，温度，流速，質量流量などの時間化を計算した。 図9に吸気弁直前部（i1）の圧力変化を示した。行程中における正圧への回復が早くなっている。 これを吸気弁を通過する質量流量で表わしたものが図10であt），5バルブでは図9に示したA，B部にほぼ対応して流量が増加している。 ここで，5バルブ化による体積効率向上理由に1）吸気，排気慣性効果の利用率が高くなる。2）吸気弁有効開口面積増加による効果5バルブ 5−1 ガス流れシミュレーションは図7に示したように4バルブに対して約12％の5バルブはA部の負圧が大きく，またB部の吸気4バルブ
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